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SLM選區(qū)熔化金屬3D打印機(jī)型,整機(jī)結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜,一般由成型框架、成型腔、振鏡系統(tǒng)、送粉機(jī)構(gòu)、鋪粉機(jī)構(gòu)、控制系統(tǒng)等部分組成。在設(shè)備開(kāi)發(fā)設(shè)計(jì)階段,需要進(jìn)行一系列的仿真分析校核,包括剛度、強(qiáng)度、散熱以及流體等內(nèi)容。
圖片:選區(qū)熔化金屬3D打印過(guò)程
本期,仿真專家通過(guò)對(duì)SLM選區(qū)熔化金屬3D打印機(jī)型應(yīng)力較大部位進(jìn)行子模型分析,從而確定在極限工況下設(shè)備運(yùn)行的穩(wěn)定性與可靠性。通過(guò)利用子模型分析方法,對(duì)某型號(hào)的SLM選區(qū)熔化金屬3D打印機(jī)在極限工況下的靜強(qiáng)度仿真應(yīng)力較大的區(qū)域,選取一個(gè)典型部位進(jìn)行子模型分析,從而更準(zhǔn)確的計(jì)算這該部位的應(yīng)力分布情況。
子模型分析方法
針對(duì)機(jī)構(gòu)的剛度強(qiáng)度等仿真分析,除了要滿足常規(guī)的工作狀態(tài)下要求外,還需要進(jìn)行一些極限工況下的校核仿真分析。比如在極限運(yùn)輸工況下,可能會(huì)發(fā)生極限傾斜工況(傾斜30°工況),在對(duì)整機(jī)在極限工況下的靜強(qiáng)度進(jìn)行仿真分析,可能會(huì)出現(xiàn)一些部件超過(guò)了材料的屈服強(qiáng)度。針對(duì)這些超過(guò)了材料屈服強(qiáng)度的部件來(lái)說(shuō),其最大應(yīng)力有可能并不真實(shí),因?yàn)樵谡麢C(jī)極限工況強(qiáng)度校核分析時(shí)大多都是采用了線性靜力分析,沒(méi)有考慮材料的塑性增強(qiáng)階段。
確定子模型幾何結(jié)構(gòu)
某型號(hào)的SLM選區(qū)熔化金屬3D打印機(jī)的整機(jī)幾何結(jié)構(gòu)及截取的局部子模型結(jié)構(gòu),可參見(jiàn)圖1所示。
圖1:SLM選區(qū)熔化金屬3D打印機(jī)的整機(jī)結(jié)構(gòu)和子模型局部結(jié)構(gòu),來(lái)源安世亞太
在整機(jī)極限工況下進(jìn)行分析時(shí),發(fā)現(xiàn)該處的局部應(yīng)力較大,超過(guò)了材料的屈服強(qiáng)度。通過(guò)在整機(jī)模型中截取應(yīng)力較大的局部結(jié)構(gòu),來(lái)進(jìn)行子模型分析。
子模型的仿真模型建立
對(duì)SLM選區(qū)熔化金屬3D打印機(jī)選取的子模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,相比于整機(jī)模型的單元大小要小,以3mm對(duì)子模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,劃分后的模型見(jiàn)圖2所示。
圖2:SLM選區(qū)熔化金屬3D打印平臺(tái)密封結(jié)構(gòu)及密封圈局部網(wǎng)格模型,來(lái)源安世亞太
在對(duì)子模型分析中,考慮了材料的塑性增強(qiáng),涉及到的材料只有304不銹鋼,其材料的應(yīng)力應(yīng)變曲線見(jiàn)圖3所示。
圖3:不銹鋼的應(yīng)力應(yīng)變曲線,來(lái)源安世亞太
邊界條件:通過(guò)截面插值獲取截面處節(jié)點(diǎn)上的位移。圖4所示的是SLM選區(qū)熔化金屬3D打印設(shè)備整機(jī)模型在極限工況下的位移邊界條件。
圖4:子模型在整機(jī)中截?cái)嗝嫣幬灰七吔鐥l件,來(lái)源安世亞太
計(jì)算結(jié)果及分析
打印室立柱和支撐板焊接位置(右前處)在整機(jī)分析中的最大應(yīng)力為269MPa,超過(guò)了材料的屈服強(qiáng)度206MPa,具體見(jiàn)圖5所示。
圖5:模型在整機(jī)中應(yīng)力云圖,來(lái)源安世亞太
圖6:子模型中的應(yīng)力云圖,來(lái)源安世亞太
在考慮了材料塑性增強(qiáng)的子模型分析中,該部位的最大應(yīng)力降為247MPa,具體見(jiàn)圖6所示,但仍超過(guò)了材料的屈服強(qiáng)度,塑性變形區(qū)域主要集中在打印室立柱和支撐板焊接位置(右前處)焊縫的四個(gè)角點(diǎn)處,最大的塑性應(yīng)變0.00156,具體見(jiàn)圖7所示。
圖7:子模型塑性應(yīng)變?cè)茍D,來(lái)源安世亞太
結(jié)論